环氧漆对梯度功能热障涂层进行热-力响应分析过程中，材料的蠕变现象是不能够忽略的，即使该层材料是富陶瓷材料。涂层厚度较薄且涂层本身及层与层之间组织紧密、孔隙度小;中间层采用了交替涂覆的多层涂层技术和表面富Co的梯度结构硬质合金基体,且刀具涂层中含有微量具有细晶作用的Si元素,可以大大提高涂层的抗氧化温度及硬度.稀土改性Fe-Ni基涂层组织细密、晶粒细小、形成稀土化合物 LaNi4Si、Ce2Ni22C3以及硬质相Cr3Si;稀土改性Fe-Ni基涂层具有良好的高温抗氧化性能,在氧化初期,涂层质 量迅速增加,氧化动力学曲线符合抛物线规律,在氧化后期,氧化动力学曲线符合直线规律,质量增加缓慢。涂层晶体端面呈六边形棒状结构，涂层组分为缺钙磷灰石Ca10-x(HPO4)x(PO4)6-x(OH)2-x。经800℃烧结后涂层分解为HA和β-TCP的混合物。随温度升高，涂层n(Ca)/n(P)不断增大，涂层组分逐渐接近计量比的HA。涂层质量和结合强度随温度升高先增后减，在160℃时达到最大值16.7MPa。原位生成AIzo3基陶瓷涂层。在不同温度条件下的热分解反应,涂层形成机理,借助于x射线衍射扫描电子显微镜等分析技术对涂层的物相微观结构和结合机理。相变降温复合隐身涂层的设计理念。以低发射率或采用红外变形手段的传统热隐身涂层的弊端，提出了既能适用于单调背景或复杂背景，又能对抗不同波段热成像探测系统的热红外复合隐身涂层。 环氧漆ZrO2/Ni热障涂层界面的能量学和电子结构,替位型掺杂的Cr在ZrO2/N i热障涂层界面中的作用。Cr容易偏聚于界面处(偏聚能达6 .03eV),Cr使得体系结合能增加,体系更稳定,有利于界面的结合 ;界面处原子电荷占据数和电荷密度计算表明 :加入Cr后跨界面方向的电荷密度增加,同时也使得界面内电荷密度增加,这有利于跨界面方向的以及沿界面方向的成键,从而加强了涂层与基体材料的结合。复合涂层外层和内层的相组成主要为非晶态 Ni-P合金和 Mg2SiO4、M gAl2O4等。与 AZ91D镁合金相比,复合涂层的显微 硬度为基体的6倍;自腐蚀电位提高了约1.2 V,自腐蚀电流密度降低了2个数量级。制备复合涂层之后,AZ91D镁合金 的性能得到显著的改善。抗氧化性能的提高和 Cr3Si硬质相的弥散分布使涂层的高温耐磨性能得到显著的提高。纳米二氧化锡涂层，其晶体结构为金红石结构;热氧化为500℃时，往Ti/SnO2涂层中添加Ru、Co能显著提高Ti/ SnO2涂层的电催化性能，而添加La则无作用;制备的Ti/SnRuCo涂层，具有结合强度高、电催化性能好和孔隙率小的特点。沉积温度的增加，涂层择优取向由(111)变为(200)，而在600℃时结晶度很低;涂层择优取向的变化是由涂层沉积过程中原子迁移能力和不同取向表面能的差异所决定的。电镀时间、电流密度以及光亮银底层等参数对涂层整体的太阳能吸收率α、发射率ε的影响,采用SEM、EDS、XRD以及光谱选择性(α/ε)等方法对涂层进行了表征,得到了制备黑镍太阳能选择性吸收涂层的优化工艺。 环氧漆K4104镍基高温合金表面 Al-Si涂层在长时间的高温氧化过程中已转 变成完整致密的α-Al2O3氧化层和富铝的β-NiAl和富镍的β-NiAl化合物层,且与基体合金的粘附性良好。改性的 铝化物涂层中 Si元素的适量加入和合理分布能有效地抑制β相的生长,促进 M6C型碳化物的形成,固结了 W、 Mo等元素,延长涂层的退化速度,使涂层获得更佳的抗高温腐蚀氧化性能。Ru 的摩尔分数小于30 %时,未出现单质金属钌和锐钛矿相TiO2,涂层晶型呈理想的金红石晶型;Ru的摩尔分数为25 % 时,电极涂层的强化寿命最长.综合考虑涂层阳极的性能与成本,Ru的最佳摩尔分数为25 %.烧结温度对涂层晶粒大小及表面形貌影响显著,温度过低,涂层晶粒发育不完全;温度过高,涂层开裂且晶粒明显长大.在压铸镁合金的表面用具有纳米尺寸的Al2O3+3%TiO2粉粒进行等离子喷涂，并借助XRD、AFM、SEM等分析方法，对涂层的微观组织进行了观察分析，并对涂层和基体的结合强度及表面硬度进行了测量。激光熔覆处理后，样品的耐腐蚀性能明显增强;熔覆样品的耐腐蚀性能随扫描速度的变化趋势是先增加后降低。扫描速度为0.5 m/min时，耐腐性最佳;大面积激光熔覆的耐蚀性不及单道激光熔覆，多道搭接试样的耐蚀性不及多层叠加试样。通过插层复合的方法制备环氧树脂/纳米蒙脱土/203#PA耐磨防腐涂层的耐腐蚀性能最佳，确定了环氧树脂耐磨防腐涂层的最佳配方。 |
